Необходимые мощности термитных стержней системы Cu-сталь, изготовленных из уплотненных ТЭС, находятся в пределах 10–20 кВт при сварке толщин 1-10 мм.
Максимальный КПД термитного стержня может быть получен в том случае, если коэффициент тепловой активности термитного металла как можно больше коэффициента тепловой активности свариваемого металла.
Время теплового насыщения до температур сварки у системы Cu-сталь находится в приемлемых пределах, что может быть реализовано при сварке. Системы, где в качестве термитного металла выделяется железо, в настоящее время трудно реализуемы.
В качестве термитного металла может быть рекомендована медь, т. е. система Сu-сталь, что позволяет сваривать толщины до 10 мм. Для получения прочных швов к термитному металлу необходимо добавлять соответствующие легирующие элементы, чтобы формировать шов из высокопрочной бронзы, что вполне достижимо.
Литература
1. Шидловский А.А. Основы пиротехники. — М.: Оборонгиз, 1973.
2. А.с. 53891 СССР. Способ термитной сварки. — М.: 1937 / Карасев М.А.
3. Рыкалин Н.Н. Расчеты тепловых процессов при сварке. — М.: Госнаучтехиздат, 1951.
4. Лыков А.В. Теория теплопроводности. — М.: Выс. ш шк., 1967.
5. Рыкалин Н.Н. Теория нагрева металла местными источниками тепла // Тепловые явления при обработке металлов резанием. — М.: НТО Машпром, 1969.
6. Резников А.Н. Теплофизика резания. — М.: Машиностроение, 1969.
ПРАКТИКА
Трехфазынй двигатель в однофазной сети
В.Башкатов
Иногда в домашних условиях возникает необходимость подключения трехфазного электродвигателя переменного тока в однофазную сеть.
Возникла такая необходимость и у меня при подключении промышленной швейной машины. На швейной фабрике такие машины работают в цехе, имеющем трехфазную сеть, и проблем не возникает. Первое, что пришлось сделать — это изменить схему подключения обмоток электродвигателя со "звезды" на "треугольник", соблюдая полярность соединения обмоток (начало — конец) (рис. 1). Это переключение позволяет включать электродвигатель в однофазную сеть 220 В.
Мощность электродвигателя швейной машины по табличке — 0,4 кВт. Приобрести рабочие, а тем более пусковые металлобумажные конденсаторы типа МБГО, МБГП, МБГЧ емкостью соответственно 50 и 100 мкФ на рабочее напряжение 450…600 В оказалось задачей непосильной из-за их высокой стоимости на "блошином рынке". Использование вместо металлобумажных полярных (электролитических) конденсаторов и мощных выпрямительных диодов Д242, Д246 положительного результата не дало. Электродвигатель упорно не запускался, по-видимому, из-за конечного сопротивления диодов в прямом направлении.
Поэтому в голову пришла абсурдная с первого взгляда идея запуска электродвигателя с помощью кратковременного подключения обычного электролитического конденсатора в сеть переменного тока (рис. 2). После запуска (разгона) электродвигателя электролитический конденсатор отключается, и электродвигатель работает в двухфазном режиме, теряя при этом до 50 % своей мощности. Но если заранее предусмотреть запас по мощности, или заведомо известно, что такой запас существует (как в моем случае), то с этим недостатком можно смириться. Между прочим, и при работе электродвигателя с рабочим фазосдвигающим конденсатором электродвигатель также теряет до 50 % своей мощности. Теперь о самом важном. Электролитический конденсатор, будучи включенным непосредственно в сеть переменного тока, быстро разогревается, электролит вскипает, и происходит его взрыв — это знают многие. Как показал эксперимент, на это уходит около 10…15 с. Известно, что сопротивление конденсатора в цепи переменного тока промышленной частоты определяется по формуле.
Хс = 1/ω∙C = (1∙106/314∙C) (Ом)
где С — емкость конденсатора в микрофарадах. Величина тока в цепи с конденсатором
Но если электролитический конденсатор включить через небольшое сопротивление (в моем случае это комплексное сопротивление фазы обмотки электродвигателя 2 = r + jx), и к тому же кратковременно, на время разгона электродвигателя (где-то 1…1,5 с), то электролитический конденсатор не повреждается, так как не успевает разогреться.