При подаче входного напряжения через транзистор VТ2 начинает протекать ток, наводя ЭДС в обмотке II трансформатора. Конденсатор С1 заряжается до напряжения запирания транзистора VT2, после чего разряжается через R2, затвор-исток. Процесс повторяется, пока не появится напряжение питания схемы управления (СУ).
Второй пример применения МПТ, в том числе и СИТ, показан на этом рисунке:
В качестве БТ применён мощный низковольтный быстродействующий транзистор. С резистора R2 снимается сигнал обратной связи для защиты от перегрузки и КЗ. Возможный вариант управления транзисторным ключом короткими импульсами:
Транзистор VT1 служит для ускоренного разряда С1 и входной ёмкости силового транзистора, VD1 — для увеличения помехоустойчивости.
Вариант ключа с трансформаторным управлением для применения в двухтактном преобразователе с ШИМ — регулировкой:
Сочетание ПТ и биполярного транзисторов позволяет получить так называемые "разумные ключи", которые требуют маломощной схемы управления:
Такой составной транзистор эквивалентен ПТ с крутизной в h21э раза большей Напряжение управления рассчитывается по формуле:
Uвх >= Ikm/(S*h21э).
Управление тиристорным эквивалентом при помощи ПТ:
Для включения и выключения достаточно короткого импульса.
Улучшенный вариант электронного ключа ШИМ — регулятора на биполярных транзисторах с уменьшенным временем рассасывания:
В отличии от схемы Бейкера (см. раздел 1), где уменьшение рассасывания обусловлено стабилизацией коэффициента насыщения, в данной схеме введено форсированное рассасывание VT3 с помощью дополнительного транзистора VT4, вход которого через дифференцирующую цепь C1R4 подаются импульсы инвертированного входного ШИМ сигнала, открывающие его в момент окончания входного импульса. В результате время рассасывания существенно уменьшается. Такая схема позволяет получить высокую линейность ШИМ — регулирования при малой параметрической чувствительности, т. е. зависимости Uвых и КПД от изменения рабочей температуры, питания, нагрузки, замены транзисторов и т. д. Применение полевых транзисторов позволяет значительно упростить схемотехнику. Применение МПТ в импульсных регуляторах напряжения с гальванической связью входа и выхода позволяет получить КПД до 0,95 при частоте ШИМ — регулирования 20…50 кГц и до 0,6…0,8 — при частоте 100…500 кГц, что перспективно для малогабаритных ИВЭП:
Применение "вольтдобавки" позволяет использовать ПТ при сравнительно небольшой разнице между входным и выходным напряжением:
Эмиттерный повторитель на транзисторе VT1 ускоряет процесс включения, а диод VD2 — процесс выключения (разряд входной ёмкости VT2):
Синхронные выпрямители
Диодный выпрямитель прямоугольного напряжения, выполненный на теоретически идеальных диодах, не может иметь КПД выше 94,6 % если напряжение на нагрузке равно 5 В. Такой же выпрямитель на реальных диодах с падением напряжения 0,8 В не позволяет получить КПД выше 86,2 %. Диоды Шоттки с падением напряжения 0,5 В позволяют получить КПД 0,909. Применение синхронного выпрямителя (СВ) на полевых МДП — транзисторах с падением напряжения 0,1…0,2 В повышает КПД до 0,962 и более. n = Uэф/(Uэф — Uси нас).
Входные ёмкости полевых МДП-транзисторов больше выходных, но значительно меньше чем у соответствующих биполярных транзисторов. Так, например, у КТ908 Свх = 10 нФ, в то время как у 75-ваттного 2П904 Свх — не более 200 пФ.
Характеристики переключения измеряются долями и единицами наносекунд, что на один — два порядка превосходит быстродействие биполярных транзисторов. Недостатки:
— значительная амплитуда входных отпирающих импульсов (от 5 до 15 В);
— спад крутизны S при больших токах стока.
Анализ вольт — амперных характеристик некоторых МДП транзисторов при Uж = 15 В
позволяют сделать следующие выводы:
— при снижении тока, протекающего через транзистор, пропорционально снижается напряжение сток-исток, т. е. при параллельном включении дополнительно повышается КПД;
— потери мощности на управление незначительны, т. к. ток в цепи затвора близок к нулю;
— на затвор необходимо подавать максимально возможный потенциал как прямом, так и в запирающем направлении.
Основные требования к МДП — транзисторам для применения в СВ:
— прибор должен быть полностью закрыт при нулевом потенциале затвора или при подаче на затвор запирающего потенциала;
— сток и исток прибора должны быть взаимозаменяемыми, т. е. прибор должен отпираться в обратном направлении так же хорошо, как и в прямом.
По способу управления схемы СВ с полевыми транзисторами делятся на две группы:
— с управлением по цепи затвор — сток:
— с управлением по цепи затвор — исток:
В свою очередь по способу включения транзисторов СВ бывают:
— прямого включения
— инверсного включения
Чаще используют схемы инверсного включения. Схемы
при выпрямленном напряжении 10…15 В (зависит от Uзи нас) можно упростить до вида и
соответственно.
При работе СВ на нагрузку с ёмкостной реакцией необходимо управление транзисторами в зависимости от зарядного тока, что позволяет схема с трансформатором тока (с инверсным включением транзисторов и с управлением по цепи затвор-исток):
ПТ как переменный электрически управляемый резистор.
При относительно малых стоковых напряжениях (меньше Uси нас) открытые каналы ПТ ведут себя практически как линейные резисторы, проводимость которых зависит от напряжения затвора.
Проводимость транзистора с управляющим р-n переходом:
Gк= Gкo(1 — Uзи/Uзи отс)
Проводимость МДП транзистора с индуцированным каналом:
Gк = b[Uзи — Uзи пор]
где Ь — постоянный коэффициент, зависящий от геометрических размеров и материала диэлектрика с размерностью А/В.
При смене полярности стокового напряжения линейность сопротивления (или проводимости) не нарушается, поэтом полевой транзистор может использоваться как переменный электрически управляемый линейный резистор для постоянного и переменного токов.
В качестве примера на рисунке показан управляемый аттенюатор схемы АРУЗ магнитофона:
В качестве активного элемента можно использовать транзистор типа КП103К(Л,М) или набор транзисторов типа КР504НТЗВ.
Следует заметить, что на обратное напряжение стока накладываются дополнительные ограничения. Для ПТ с управляющим р-n переходом необходимо, что бы [Uси] =< [Uзи] + 0,5 В, в противном случае при воздействии обратного стокового напряжения участок управляющего р-n перехода возле стока окажется открытым настолько, что в стоковом цепи потечёт значительный прямой ток затвора, нарушающий линейность резистора.