Струнные транспортные системы: на земле и в космосе

- в форме пролета заметно влияние отраженных волн прогиба;

- максимальный динамический прогиб для взятых исходных данных не превосходит 1,5 см.

Рис. 4.11

Рис. 4.13

Рис. 4.15

б). Поток нагрузок на СТЛ с разрезным корпусом (рис, 4.11— 4.13) и сплошной СТЛ (рис. 4.14—4.16):

- основной вклад в значение прогиба в любой точке пролета вносит его стационарная составляющая (—90% при /₀ = 25 м, —80% при Iq = 35 м, —70% при /₀ = 50 м), величину которой можно найти, решая задачу о равновесии пролета под действием равномерно распределенной нагрузки (см. п.п. 4.3.2, 4.3.4);

- колебательная составляющая прогиба при любой длине пролета 1₀ представлена в основном компонентой, симметричной относительно середины пролета, т.е. динамический прогиб слабо зависит от направления движения потока нагрузок;

- максимальный прогиб растет с увеличением длины пролета Iq и мало в сопоставлении с Iq (табл. 4.1).

Таблица 4.1. Максимальный прогиб при движении потока нагрузок
I Длина пролета /о, м	«Г\ CM j
	разрезной корпус	сплошной корпус |
25	0,8	0,7
35	1,0	0,8
50	1,3	U 1

4.4.2. Зависимость динамического прогиба пролета от скорости движения нагрузок

Выводы о зависимости прогиба пролета от скорости нагрузок можно сделать из анализа форм пролета, представленных на рис. 4.8,

4.11, 4.14, 4.17—4.22 при El = 10^б н-м, /₀ = 25 м, v = 25, 50, 75 м/с для пяти моментов времени

Iq _

h = к = 1,5.

а). Одиночная нагрузка на СТЛ с разрезным корпусом (рис. 4.8, 4.17, 4.18):

- при указанных выше скоростях движения нагрузки форма пролета четко отражает ее положение и направление движения;

- в форме пролета просматриваются отраженные волны прогиба;

- максимальный динамический прогиб не превосходит 2 мм, что значительно меньше стационарной компоненты (табл. 4.1);

Рис. 4.23

Рис. 4.25

Рис. 4.28—4.30

U

Рис. 4.33—4.35

U

- колебания пролета практически отсутствуют по истечении /₀/4v секунд после схода нагрузки с пролета.

б). Поток нагрузок на СТЛ с разрезным корпусом (рис, 4.11, 4.19, 4.20) и сплошной СТЛ (рис, 4.11, 4.21, 4.22):

- доля динамической составляющей прогиба —15%;

- при изменении скорости v динамический прогиб пролета остается симметричным относительно его середины z = /₀/2 в любой момент времени;

- с увеличением скорости нагрузок максимальный динамический прогиб незначительно возрастет и не превосходит 0,8 см.

4.4.3. Влияние жесткости СТЛ на динамический прогиб пролета Форма пролета, рассчитанная при V^s* 25 м/с, /₀ = 25 м при варьировании параметра жесткости EI = 10⁴, Ю⁵, 10⁶, 10⁷ н*м изображена на рис. 4.17, 4.19, 4.21, 4.23—4.37 в моменты времени

= к = Т75

(Здесь представлено изменение динамического прогиба во времени в пяти точках пролета = 0,1 /₀ (2к — 1), к — 1,5). Анализ этой графической информации позволяет сделать следующие выводы:

а) . Одиночная нагрузка на СТЛ с разрезным корпусом (рис.

4.17,4.23—4.27): ...... *

- с увеличением параметра жесткости EI максимальный динамический прогиб несколько уменьшается и не превосходит 2 мм;

- через 0,25 секунды после схода нагрузки колебания пролета практически отсутствуют;

- форма пролета при заданных значения жесткости четко отражает положение нагрузки на пролете и направление ее движения;

- в форме пролета заметно влияние отраженных волн прогиба.

б) . Поток нагрузок на СТЛ с разрезным корпусом (рис. 4,19, 4.28—4.32) и сплошной СТЛ (рис. 4.21, 4.33—4.37):

- основной вклад в динамический прогиб вносит его стационарная составляющая (—80%);

- при изменении параметра EI колебательная составляющая динамического прогиба остается симметричной относительно середины пролета г = /₀/2;

- максимальный динамический прогиб пролета не превосходит 0,7 см и незначительно уменьшается с ростом EL

4.4.4. Общие выводы

Анализ графической информации, представленной на рис. 4.8— 4.37, позволяет сделать следующие выводы: